Прочистки требуют скважины, внутренние диаметры которых составляют: 67 мм. Следует учесть при расчетах, что диаметры скважин в местах стыка труб могут быть меньше указанных не более чем на 5 мм.
Данные по скважине
Внутренний диаметр скважины – 67 мм;
Длина скважины – 25,624 м;
Высота заиления – 5,514 м;
Статический уровень (от устья трубы до уровня воды) – 18,5 м;
Скорость восстановления уровня воды, м/час – 0 м.
Забор проб со дна заиления скважин показал содержание следующего:
– ил;
– песок и твердые частицы, фракцией до 3 мм;
При прочистке скважины на начальном этапе, грунтовая вода в скважину, возможно, не будет попадать, динамический уровень будет близок или равен нулю.
Характер заиления: плотный
Рис. 1. Конструкция скважины
Магистральную часть эрлифтной установки рассчитать из резиновых рукавов или металлопластика (пропилена), для удобства монтажа и оперативной разборки.
Рабочий процесс эрлифта в условиях переменных притоков жидкости (гидросмеси)
По данным Заказчика данной разработки насосного оборудования очистки скважины малого диаметра от заиления и его расчета в скважину практически не наблюдается приток воды из водоносного горизонта. Использование воды водоносного горизонта в качестве носителя для эрлифтного подъема взвешенного ила и песка невозможно.
Для успешного выполнения поставленной задачи очистки скважины от заиления потребуется искусственное пополнение воды, как носителя взвешенного ила для эрлифта.
За основу такого расчета принята методика Кононенко А. П., докт. техн. наук, проф., Карпушина М. Ю., магистранта Донецкого национального технического университета.
Для процесса очистки скважины малого диаметра от заиления предлагается эрлифтная установка и разработана модель рабочего процесса эрлифта с подводом дополнительного притока жидкости (гидросмеси) в промежуточное сечение подъемной трубы.
Востребованность эрлифтов в системах водоотлива и гидроподъема, а также прокачки (осветления) воды обусловлена рядом их известных преимуществ в сравнении с насосным оборудованием, из которых наиболее часто выделяют простоту конструкции и надежность в эксплуатации. Основным недостатком газожидкостного подъемника является его относительно низкая энергетическая эффективность. Особенно ощутимо проявляется высокое энергопотребление эрлифта в условиях отсутствия или переменных притоков жидкости (гидросмеси), что обусловлено, в основном, значительными потерями давления в подающей трубе при увеличении подачи газожидкостного подъемника в сравнении с номинальной.
Однако, малый диаметр скважины заказчика, подлежащей очистке от ила, не позволяет использовать другое насосное оборудование, кроме как эрлифт. Использование эрлифта в данном случае – неизбежно.
Обоснование целесообразного устройства газожидкостного подъемника и энергетически рациональных режимов его эксплуатации требует разработки математической модели рабочего процесса эрлифта с учетом изменяющихся количеств жидкости (гидросмеси), подлежащей транспортированию.
Поэтому моделирование рабочего процесса газожидкостного подъемника ила в условиях переменных притоков жидкости (гидросмеси) является актуальной научной задачей, имеющей практическое приложение.
Существует несколько основных способов повышения подачи эрлифта [1, 2]: использование свойства саморегулирования газожидкостного подъемника, увеличение подачи сжатого воздуха при неизменном геометрическом погружении смесителя эрлифта, применение групповой и батарейной схем установок.
Свойство саморегулирования газожидкостного подъемника заключается в том, что при изменении геометрического погружения смесителя h за счет изменения притока в зумпф происходит соответствующее изменение подачи эрлифта Q>эпри постоянном расходе воздуха Q>в [1, 2]. Однако создание установки со значительным резервом по величине геометрического погружения смесителя h требует ощутимых капитальных затрат на строительство соответствующих зумпфов и не всегда технологически осуществимо. К тому же в данных условиях необходим источник пневмоэнергии, эффективно работающий в значительном диапазоне степеней сжатия газа. Производимые промышленностью центробежные воздушные нагнетатели, наиболее полно обеспечивающие требуемые параметры газообразного рабочего тела для эрлифтов [3], как правило не соответствуют условиям работы в составе газожидкостных подъемников при переменных притоках жидкостей (гидросмеси) именно по потребному диапазону развиваемых давлений.
Рекомендуемый диапазон изменения подачи эрлифта при постоянном геометрическом погружении смесителя h и изменении расхода воздуха Q>в находитcя, как правило, в пределах
Q>э опт >э >э макс
где
Q>э опт – подача эрлифта в оптимальном режиме работы,
Q>э макс – максимальная подача эрлифта),
Q>э макс /Q>э опт ≈ 1,3÷1,4 [1, 2].
При этом смещение текущего рабочего режима по направлению от режима с оптимальной подачей к режиму с максимальной подачей подъемника сопровождается существенным снижением КПД эрлифта за счет, в основном, увеличения потерь давления в подающей трубе и такого изменения структуры водовоздушного потока в подъемной трубе, которое приводит к увеличению энергоемкости рабочего процесса [4].
